在鋼纖維基體開(kāi)裂后，試件的拉伸變形主要來(lái)自初始裂縫的不斷張開(kāi)，在斷裂面處SFRC通過(guò)纖維繼續(xù)把載荷傳遞給未開(kāi)裂的部分，這樣，材料的力學(xué)性能就完全取決于纖維與基體界面的結(jié)合強(qiáng)度。隨裂縫不斷張開(kāi)，纖維橋聯(lián)纖維也不斷被拔出，基體在阻礙纖維拔出的過(guò)程中，主要靠纖維-基體界面間的粘結(jié)力(包括粘著與剪摩約束兩種作用)及纖維的異形造成的機(jī)械抗力。HAREX纖維由于是銑削工藝制作的，表面粗糙，而武東纖維的波紋狀體形也相當(dāng)于增大了纖維拔出過(guò)程中的摩擦，故在這兩種纖維拔出過(guò)程中，摩擦力(包括動(dòng)摩擦與彈性剪摩約束兩種作用)起主要阻抗作用；而DRAMIX和浙蕭纖維兩種弓形纖維，由于其存在的彎鉤段，在纖維拔出過(guò)程中又額外提供了機(jī)械抗力。 

　　取單根直線型短纖維(HAREX及武東)分析，假設(shè)斷裂面垂直于拉應(yīng)力方向，纖維沿拉應(yīng)力方向分布，其拔出過(guò)程主要包括兩步：首先，隨裂縫不斷地張開(kāi)，纖維-基體界面首先從基體斷裂面處產(chǎn)生破壞，隨后沿纖維表面向基體內(nèi)部擴(kuò)展，此時(shí)基體通過(guò)粘結(jié)破壞段的動(dòng)摩擦作用與未破壞段的彈性剪摩作用來(lái)對(duì)纖維的拔出實(shí)施阻力。當(dāng)界面破壞至纖維端點(diǎn)后，纖維與混凝土之間的粘結(jié)已完全失效，纖維進(jìn)入動(dòng)態(tài)拔出過(guò)程，此時(shí)纖維只受到基體給予的動(dòng)摩擦作用，故在我們觀察到的SFRC試驗(yàn)全曲線后期，載荷與裂縫張開(kāi)度之間有很好的線性關(guān)系.而對(duì)于弓形纖維(DRAMIX及浙蕭)，當(dāng)纖維-基體界面粘結(jié)破壞至纖維端點(diǎn)時(shí)，由于纖維末端存在異形彎鉤，纖維在繼續(xù)拔出過(guò)程中，要克服該彎鉤段拔出所需的機(jī)械抗力，而且該作用力是在拔出后期起主要作用的，所以該類(lèi)SFRC在破壞后期能夠表現(xiàn)出較大的韌性。 

　　從試驗(yàn)結(jié)果來(lái)看，試件斷裂面形狀極不規(guī)則，分布有幾十根沿各種方向分布的纖維。纖維-基體界面上除了上述3種作用(動(dòng)摩、剪摩、機(jī)械抗力)外，由于纖維與裂縫面不正交造成的纖維自身彎曲變形，同樣增加了基體對(duì)纖維的機(jī)械阻拔作用[10]。然而從另一個(gè)角度上說(shuō)，纖維對(duì)斷裂區(qū)域混凝土的局部作用也因此大大增強(qiáng)了，再加上纖維的交錯(cuò)分布，使斷裂面附近區(qū)域混凝土材料受力極不均衡，由此而形成的應(yīng)力集中不斷造成骨料和砂漿碎片的剝落損傷現(xiàn)象(對(duì)于增韌型纖維尤甚)，第二峰值的出現(xiàn)過(guò)程很有可能與大顆粒骨料的剝落有關(guān)。這雖然形成了一定的能量消耗，但同時(shí)也造成了斷裂區(qū)域處應(yīng)力、應(yīng)變的釋放，減弱了鋼纖維的增韌效果。一般情況下，該區(qū)域的厚度與所摻纖維長(zhǎng)度的半長(zhǎng)以及所用骨料的最大粒徑有關(guān)。詳細(xì)、定量的機(jī)理分析，是作者研究工作的后續(xù)。